ПМ 01 МДК 01.01 Основы проектирования строительных конструкций
учебно-методический материал

Содержание

Введение……………………………………………………….………………..4

1 Исходные данные.............................................................................................5

2 Расчет и конструирование напрягаемой ребристой плиты покрытия

2.1 Сбор нагрузок на плиту.............................................................................6-11

2.2 Расчет продольного ребра........................................................................11-15

2.3 Расчет прочности продольных ребер по нормальному сечению..........15-16

2.4 Расчет прочности продольных ребер по наклонному сечению.............16-20

2.5 Расчет прочности поперечного ребра по нормальному сечению..........20-24

2.6 Расчет прочности поперечного ребра по наклонному сечению...........25-26

2.7 Расчет на прочность полки плиты...........................................................27-24

2.8 Расчет плиты на монтажные и транспортные работы............................24-25

2.9 Расчет монтажных петель..........................................................................26

3 Конструирование плиты...............................................................................27-28

Cписок литературы……………………………………………………………29

Введение

Железобетон представляет собой комплексный строительный материал, состоящий из бетона и стальных стержней, работающих в конструкции совместно в результате сил сцепления.

Известно, что бетон хорошо сопротивляется сжатию и значительно слабее растяжению (в 10–20 раз меньше, чем при сжатии), а стальные стержни имеют высокую прочность, как при растяжении, так и при сжатии. Основная идея железобетона и состоит в том, чтобы рационально использовать лучшие свойства составляющих материалов при их совместной работе. Поэтому арматуру располагают так, чтобы возникающие в железобетонном элементе растягивающие усилия воспринимались в большей степени арматурой. В изгибаемых элементах, например в плитах, балках, настилах и др., основную арматуру размещают в нижней, растянутой зоне сечения, а в верхней, сжатой зоне ее либо совсем не ставят, либо ставят небольшое количество, необходимое для конструктивной связи стержней в единые каркасы и сетки.

Благодаря многочисленным положительным свойствам железобетона – долговечности, огнестойкости, высокой прочности и жесткости, плотности, гигиеничности и сравнительно небольшим эксплуатационным расходам конструкции из него широко применяют во всех областях строительства.

Контрольная работа по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции» включает в себя расчет и конструирование предварительно напряженной ребристой плиты по двум группам предельных состояний.

1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

1.Размер плиты покрытия

В=3,0м

ℓ=6м

2.Район снеговой нагрузки ІI г. Киев

3.Удельный вес утеплителя 4600 Н/м3

4.Толщина слоя утеплителя 0.14м

5.Класс бетона плиты В35

6.Класс арматуры

Напрягаемой А600

Ненапрягаемой А300

Монтажной А300

7.Кровля следующего состава:

а) Асбестоцементные волнистые плиты

б) Бруски деревянные

в) Утеплитель

г) Пароизоляция

д)Лаги 100×50мм с шагом 1.5м

е) Обрешетка 50×50мм с шагом 0.5м

ж) Масса плиты 2,68 т

2 Расчет ребристой плиты покрытия

2.1 Сбор нагрузок на плиту

Таблица 2.1 - Сбор нагрузок на плиту покрытия

Нагрузка на 1м.п. плиты:

                       ,                                                                               (2.1)

                где  нормативная постоянная нагрузка, Н/

                    - сумма нормативной нагрузки, Н/;

В – ширина плиты, м.

.

                       ,                                                                               (2.2)

                 где  расчетная статическая составляющая ветровой  нагрузки, Н/;

                       - сумма расчетной нагрузки, Н/;

                       В – ширина плиты, м.

Определение расчетного пролета.

   Расчетным пролетом называется расстояние между центрами опирания плиты. Его определяем в зависимости от схемы опирания плиты.

Рис.2.1 – Схема опирания плиты

 - номинальный размер плиты, мм

 - конструктивный размер плиты, мм

 - ширина верхнего пояса балки, мм

расчетный пролет, мм

                                                                                  (2.3)

 мм.

Определение расчетной схемы.

Независимо от назначения здания расчетной схемой плиты является балка свободнолежащая на двух опорах и загруженная равномерно распределенной нагрузкой.

Рис.2.2 – Расчетная схема

Определяем расчет усилий:

,                                                                               (2.4)

 где М – изгибающий расчетный момент, Н*м

 Н*м .

 ,                                                                              (2.5)

 где Q – поперечная сила, Н

    Н.

В расчете поперечного сечения ребристой плиты сечения приводят к эквивалентному тавровому сечению.

Рис.2.3 – Действительное сечение

ширина плиты по верху, мм

h – высота сечения, мм

ширина плиты по низу, мм

ширина продольного ребра по верху, мм

ширина продольного ребра по низу, мм

 Рис.2.4 – Расчетное сечение

толщина полки, мм

 - ширина ребра, мм

Высота расчетного таврового сечения h принимается равной высоте плиты, т.е. мм.

Толщина полки расчетного сечения принимается равной толщине полки

плиты, т.е.  мм.

Ширина ребра расчетного таврового сечения принимается как сумма средних ширин двух продольных ребер:

,                                                                                      (2.6)

 где  - сумма средних ширин двух продольных ребер, мм                                                                                  

мм .

,                                                                          (2.7)

 где   - ширина продольного ребра по верху, мм

  - ширина продольного ребра по низу, мм

 мм.

Ширину полки принимаем не более:

,                                                                                (2.8)

где - ширина полки, мм                                                                            

 мм

Принимаю ширину полки по ширине плиты по верху мм.

,                                                                                   (2.9)

 где  высота сечения без учета защитного слоя

a – защитный слой

а = 2 ÷ 4

мм .

2.2 Расчет прочности продольных ребер по нормальному сечению

Для изготовления сборной ж/б плиты принимаем бетон класса В-35

МПа

МПа

МПа

Напрягаемую арматуру из стали класса А600

 МПа

 МПа

 МПа

Не напрягаемую арматуру класса А 300

 МПа

 Мпа

Определяем расчетный случай:

,                                              (2.10)

 где - расчетный случай, кН*м

 - расчетное сопротивление бетона, КПа

КН*м .

                                                                                                      (2.11)

 .

Вывод: условие выполняется, т.е.  - нейтральная ось проходит в полке сечения и имеет место первый расчетный случай, когда тавровое сечение рассчитывается как прямоугольное.

                                                              (2.12)

где коэффициент работы сечения,

коэффициент условия работы бетона

.

По таблице 2, СНиП 2.03.01-84 « Бетонные и ж/б конструкции. Нормы проектирования »

η = 0,977

ξ = 0,047

Определяем предельную относительную высоту сжатой зоны бетона:

,                                                                   (2.13)

  где предельная относительная высота сжатой зоны бетона

характеристика сжатой зоны бетона

напряжение в растянутой арматуре, МПа

напряжение в сжатой арматуре, МПа

 .

,                                                                          (2.14)

 где

 .

,                                                   (2.15)

где расчетное сопротивление, МПа

 МПа

,                                                                                   (2.16)

где  напряжение предварительно растянутой арматуры

,                                                                             (2.17)

 где коэффициент точности напряжения

отклонение коэффициента от точности напряжения

 .

,                                                         (2.18)

где - количество напрягаемых стержней

= 2

 .

Условие не выполняется, принимаю

                                                                         (2.19)

 где отклонение напряжения

коэффициент по механическому способу натяжения

МПа.

МПа, т.к.

Коэффициент условия работы напрягаемой арматуры:

,                                                        (2.20)

где коэффициент условия работы напрягаемой арматуры

 .

Условие не выполняется, принимаю

Определяем площадь сечения напрягаемой арматуры:

                                                                   (2.21)

.

По сортаменту СНиП , принимаем 2 16 -, при

Проверка прочности сечения

Определяем высоту сжатой зоны бетона:

                                                                              (2.22)

где Х – высота сжатой зоны бетона

.

Определяем несущую способность:

                                                             (2.23)

.

.

Вывод: прочность обеспечена.

2.3 Расчет прочности продольных ребер по наклонному сечению

Согласно конструктивному решению при высоте до 450 мм шаг поперечных стержней на приопорных участках  пролета должен назначаться из условия:

                                                                                                      (2.24)

В середине пролета принимаем шаг  мм

Рис.2.5 – Схема продольного каркаса

Проверка необходимости расчета по наклонному сечению:

,                                                           (2.25)

 где  коэффициент продольного изгиба бетона

(для тяжелых бетонов)

.

Вывод: условие выполняется, значит проверка прочности по наклонному сечению не требуется и поперечною арматуры выбираем из конструктивного соображения.

2.4 Расчет прочности поперечного ребра по нормальному сечению.

На поперечное ребро действует нагрузка от собственного веса ребра, собственного веса полки, а также нагрузка от вышележащих слоев покрытия.

Рис.2.6 – Действительное сечение поперечного ребра

Рис.2.7 – Расчетное сечение поперечного ребра

,                                               (2.26)

 где полная действующая нагрузка, Н/

нагрузка от собственного веса ребра, Н/

нагрузка от собственного веса полки, Н/

нагрузка от вышележащих слоев покрытия, Н/

 Н/

,                                              (2.27)

где удельный вес железобетона

 Н/

Н/

 мм .

                                                        (2.28)

 Н/

 Н/

Расчетную схему поперечного ребра принимаем как балку защемленную с двух сторон и загруженную равномерно распределенной нагрузкой.

Рис.2.8 – Расчетная схема поперечного ребра

                                                                     (2.29)

 где изгибающий момент в пролете

изгибающий момент на опоре

 Н*м.

Расчетный пролет  определяется, как расстояние между продольными ребрами. Расстояние в свету:

                                                                 (2.30)

 мм

Расчетный изгибающий момент от полной нагрузки:

                                                                                (2.31)

 Н*м .

Поперечная сила на опоре от расчетной нагрузки:

                                                                               (2.47)

Н .

Находим коэффициент:

                                                              (2.32)

.

Определяем площадь сечения арматуры:

                                                                       (2.33)

По сортаменту СНиП, принимаем 18, при .

Проверка прочности сечения:

.

Определяем несущую способность:

.

.

Вывод: прочность обеспечена.

2.5 Расчет прочности поперечного ребра по наклонному сечению.

Расстановка поперечных стержней каркаса согласно конструктивных требований.

На приопорных участках длиной ¼ пролета шаг

В средней части пролета (1/2) с шагом

Рис.2.9 – Схема продольного каркаса

Рис.2.10 – Схема армирования поперечного ребра

Проверяем необходимость расчета поперечного ребра по наклонному сечению:

мН .

Полка плиты работает на изгиб в пролете равном расстоянию между поперечными ребрами.

Полка работает как плита опертая на четыре стойки.

Рис.2.11 – Грузовая схема

Рис.2.12 – Схема моментов

Из уравнения равновесия:

                                                                       (2.34)

                              (2.35)

Из СНиП 2.03.01-84

                                                                                (2.36)

                                                                                  (2.37)

                                                                                  (2.38)

                                                                                  (2.39)

В результате подстановки получим:

.                                                                      (2.40)

В расчет принимаем наибольшее значение изгибающих моментов:

.                                                      (2.41)

Нагрузка на  полки плиты равна нагрузке от собственного веса полки и от веса вышележащих слоев покрытия:

                                                                (2.42)

.

                                                             (2.43)

 Н/м.п.

вес плиты                                            (2.44)

 Н/м.п.

Рис.2.13 – Расчетная схема

                                                                             (2.45)

Н*м .

                                                                  (2.46)

Определяем площадь сечения стержней:

По сортаменту сварных сеток подбираем такую сетку, чтобы площадь сечения рабочей арматуры продольного стержня сетки была бы немного больше требуемой:

                                                              (2.47)

Принимаю по ГОСТ 8478-66 :

, при .

2.6 Расчет плиты на транспортные и монтажные нагрузки

При подъеме плиты за монтажные петли, а также при транспортировании на

подкладках, в верхней части поперечного сечения плиты могут возникнуть отрицательные изгибающие моменты, которые приводят к растяжению

верхней части сечения и образованию трещин.

Поэтому необходимо проверить достаточность арматуры находящейся в верхней части сечения.

Рис.2.14 – Расчетная схема

Расчетная нагрузка от собственного веса плиты:

,                                                          (2.48)

 где коэффициент динамичности

 Н/м.п.

Отрицательный изгибающий момент консольной части плиты:

                                                                   (2.49)

 Н*м.

Требуемая площадь

                                                                        (2.50)

.

                                                                            (2.51)

.

Должно выполняться условие:

                                                        (2.52)

214,

155,

.

Вывод: не требует дополнительного армирования.

Рис.2.15 - Схема армирования

2.7 Расчет монтажных петель

При подъеме плиты, ее вес может быть передан на две монтажные петли,

тогда усилие на одну петлю составит:

                                                                             (2.53)

 кН .

Площадь сечения арматуры

                                                                                 (2.54)

для арматуры A 240

По сортаменту СНиП, принимаем 27, при .

3 Конструирование плиты

Размеры ребристой плиты принимаем типовые:

Длина – 5970мм

Ширина – 2980мм

Высота продольных ребер – 300мм

Высота поперечных ребер – 120мм

Толщина полки – 30мм

Плита армируется:

а) продольные ребра армируются напрягаемой арматурой класса А600  16, по 1 стержню в ребре. Кроме этого продольное ребро армируется каркасом КР-I, продольная арматура которого класса A300  14 в количестве 2 штуки принята конструктивно. Поперечная арматура каркаса класса А300  6 в количестве 36 штук в каждом ребре принята из расчета;

б) поперечные ребра плиты армируются каркасом КР-II, продольная арматура которого принята из расчета  8 класса A300 в количестве 2 штуки в каждом каркасе, поперечная арматура  4 класса А300 по 31 штуки в каждом каркасе;

в) полка плиты армируется сварной сеткой:

;

г) для подъема плиты запроектированы монтажные петли класса А240  7;

д) для закрепления плиты на балках покрытия предусмотрены закладные

 детали ЗД-1 расположенные по концам нижней части продольных ребер в количестве 4-х штук и состоящих из ∟75х75мм, = 100мм. И двух приваренных к нему стержней класса А300  12, =250мм.

Рис.2.16 – Закладная деталь ЗД – 1

Рис.2.17 – Монтажная петля МП – 1

Департамент образовании по Тюменской области

ГАПОУ ТО "Агротехнологический колледж"

Специальность 08.02.01

«Строительство и эксплуатация

зданий и сооружений»

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к курсовому проекту по дисциплине:

ПМ.01 МДК 01.01 Раздел 6. Основы проектирования строительных конструкций

на тему:

Расчет и конструирование железобетонных элементов гражданских зданий

Разработал: студент С17-1о группы

Иванов И. И.

Проверил: преподаватель

Лагунова М. Л.

Ялуторовск

Содержание

Введение…………………………………………………………….………………..3

1 Исходные данные.....................................................................................................4

2 Расчет и конструирование многопустотной плиты покрытия

   2.1 Сбор нагрузок на плиту.....................................................................................5

   2.2 Определение нагрузки на 1 м/п........................................................................5

   2.3 Определение расчётного пролёта....................................................................6

   2.4 Определение расчетных усилий......................................................................7

   2.5 Определение действительного поперечного сечения плиты и размеров расчётного сечения....................................................................................................7

   2.6 Расчёт прочности плиты по нормальному сечению......................................9

   2.7 Расчет прочности продольного ребра по наклонному сечению...................13

   2.8 Расчет плиты на монтажные и транспортные работы...................................14

   2.9 Расчет монтажных петель.................................................................................15

3 Конструирование плиты.........................................................................................16

Cписок литературы…………………………………………………………………17

Введение

Железобетон представляет собой комплексный строительный материал, состоящий из бетона и стальных стержней, работающих в конструкции совместно в результате сил сцепления.

Известно, что бетон хорошо сопротивляется сжатию и значительно слабее растяжению (в 10–20 раз меньше, чем при сжатии), а стальные стержни имеют высокую прочность, как при растяжении, так и при сжатии. Основная идея железобетона и состоит в том, чтобы рационально использовать лучшие свойства составляющих материалов при их совместной работе. Поэтому арматуру располагают так, чтобы возникающие в железобетонном элементе растягивающие усилия воспринимались в большей степени арматурой. В изгибаемых элементах, например в плитах, балках, настилах и др., основную арматуру размещают в нижней, растянутой зоне сечения, а в верхней, сжатой зоне ее либо совсем не ставят, либо ставят небольшое количество, необходимое для конструктивной связи стержней в единые каркасы и сетки.

Благодаря многочисленным положительным свойствам железобетона – долговечности, огнестойкости, высокой прочности и жесткости, плотности, гигиеничности и сравнительно небольшим эксплуатационным расходам конструкции из него широко применяют во всех областях строительства.

Курсовой проект по расчету и конструированию, предварительно напрягаемой железобетонной многопустотной плиты покрытия по первой группе предельного состояния.

1.  Исходные данные

Плита покрытия пустотная – 1,2 х 6,3 м, весом 21351 Н.

Район снеговой нагрузки – г. Туруханск (V)

Удельный вес утеплителя– γ = 4900 Н/м3.

Толщина слоя утеплителя – 26 см.

Класс бетона плиты – В 25, Rb = 145 МПа.

Класс арматуры напрягаемой – А600, Rs = 520 МПа.

Класс арматуры не напрягаемой – А500, Rs = 435 МПа.

Класс арматуры монтажной – В500, Rs = 435 МПа.

    Кровля:

  1)  защитный слой гравия – 10 мм;

  2)  рубероид – 4 слоя;

  3)  пароизоляция (норм. нагрузка 50 Н/м2.)

  4)  цементно-песчаная стяжка – 20 мм.

2. Расчёт и конструирование многопустотной плиты покрытия

2.1. Сбор нагрузок на плиту.

Таблица 1.  Сбор нагрузок на 1 м покрытия        

2.2 Определение нагрузки на 1 м/п

Рисунок 1. Схема площади грузовой нагрузки

qн=Σн⋅В ,

где Σн – полная нормативная нагрузка;

  В – ширина плиты;

  qн = Σн ⋅В = 8008,2 ⋅ 1,2 = 9609,8 Н/мп.

          q = Σ ⋅ В = 9927,4 ⋅ 1,2 = 11912,9 Н/мп.

2.3 Определение расчётного пролёта

Расчетным пролетом называется расстояние между центрами опирания плиты. Его определяют в зависимости от схемы опирания плиты.

Рисунок 2.  Схема опирания плиты

ℓ0 = ℓн,

где ℓн – номинальная длина плиты ;

– глубина опирания плиты;

ℓ0 = ℓн= 6300= 6200 мм.

Независимо от назначения здания расчетной схемой плиты является балка свободно лежащая на двух опорах и загруженная равномерно распределённой нагрузкой.

Рисунок 3.  Расчетная схема

2.4.Определение расчетных усилий

М = ,                                                                                

где – полная расчетная нагрузка на 1 м2 плиты;

– расчетный пролет;

М ==

Q === 36930 Н = 36,93

2.5. Определение действительного поперечного сечения плиты и размеров расчётного сечения

Рисунок 4. Действительное сечение

Рисунок 5.  Расчетное сечение

Заменяем площадь круглых пустот той же площадью или тем же моментом инерции.

Hi = 0,9⋅d ,

где d – диаметр пустот.

Hi = 0,9159 = 143,1 мм .

h’f   = ,

где высота сечения плиты;

 – сторона вписанного квадрата;

h’f  =  = 38,45 мм

b =- n

где n – количество пустот;

– ширина плиты по верху;

b = 1150 – 6143,1 = 291,4 мм

b′f =+ b,

где  b – ширина ребра таврового сечений

b′f = мм

Если условие не выполняется, то b′f принимается равной ширине b′f =.

Если условие выполняется, то b′f принимаем по расчету.

Условие не выполняется, значит:

b′f = bверх пл =1150 мм.

H0 = h-a,                                                                                                

где h – высота сечения плиты;

      а  = 0,04 м

     h0  = 220 – 20 = 200 мм = 0,2 м.

2.6 Расчёт прочности плиты по нормальному сечению

Принимаем следующие исходные данные

Rb = 14,5МПа (В25),

Rbt = 1,05МПа (В25),

Rs = 520 МПа (по напрягаемой А600),

Rs = 435 МПа (А500 ненапрягаемой),

Rs = 435 МПа (по  арматуре монтажной В500),

    Es = 200000МПа,

Eb = МПа.

Определим расчетный случай

Мх(x-h′f) = Rbb′fγb2h′f(h0 – 0,5h′f) ,                                

где  Rb – расчетное сопротивление бетона сжатию;

       b′f –  ширина полки таврового сечения;

       γb2 – коэффициент работы бетона;

       h′f – высота полки расчетного сечения;

       h0 – рабочая высота сечения;

Мx = 14,51,150,90,03845 (0,2 – 0,5⋅0,03845) = 0,1043 МН⋅м

M =Mx = 0,1043 МН

Если условие выполняется, значит, имеет место первый расчетный случай, то есть, нейтральная ось проходит в полке сечения хh′f и тавровое сечение рассчитывается как прямоугольное

Назначаем величину предварительно напряженной арматуры

sp = Rs = 520МПа.

Так как способ натяжения механический, то величина отклонения предварительного напряжения

∆ sp= 0,05sp = 26 МПа.

Проверяем правильность выбора напряжения.

,                                               (2.9)

где  – предварительное напряжение

               расчетное сопротивление арматуры по  I I предельному случаю

                  .

Вывод: условие выполняется, следовательно, величина предварительно выбранной арматуры выбрана правильно.

Определим коэффициент точности напряжения

γs6 =,                                                  

где ζ –  относительная высота сжатой зоны бетона;

 .

 1,2 для А600.

Если условие не выполняется, то принимаем =1,2.

Имеет первый расчетный случай, тогда

,                                                          

где М –   изгибающий момент;

Rb – расчетное сопротивление бетона осевому сжатию;

– ширина полки таврового и двутаврового сечения;

 .

 0,104,

= 0,948,

,                                                          

 .

Напряжение в растянутой арматуре

,

где – расчетные сопротивления арматуры растяжению;

– предварительные напряжения соответственно в напрягаемой арматуре;

–коэффициент точности натяжения арматуры;

520 + 400 – 520⋅0,9 – 26 = 426 МПа.

,                                                                        

где –коэффициент точности натяжения арматуры;

= 1- 0,1 = 0,9.

,                                                

где  – предварительное напряжение

 – количество напрягаемой арматуры

np =4 ;  если условие не выполняется, то

                                       Принимаем: 0,1

,                                                                        

где  –коэффициент;

– расчетные сопротивления бетона осевому сжатию;

0,85-0,008⋅14,5 = 0,734    Напряжение в растянутой арматуре:

МПа при

МПа при

Определим площадь сечения напрягаемой арматуры

,                                                            

где М – изгибающий момент;

      Rs – расчетные сопротивления арматуры растяжению;

      h0 – рабочая высота сечения;

      – коэффициент точности натяжения арматуры;

По сортаменту СНиП 2.03.01-84 принимаем    4 стержня  Ø 16 мм при   As = 8,04 см2

Проверяем прочность сечения.

Определяем высоту сжатой зоны бетона.

,                                                                          

где Rs – расчетные сопротивления арматуры растяжению;

      As – площадь сечения напрягаемой части арматуры;

      Rb – расчетные сопротивления бетона осевому сжатию;

      b – ширина расчетного поперечного сечения  плиты;

 = 0,0989 м

Определяем несущую способность

,                                                    

где Rs – расчетное сопротивление арматуры растяжению;

      As – площадь сечения напрягаемой части арматуры;

      х – высота сжатой зоны бетона;
            hо – рабочая высота сечения;

.м

МН⋅м

Вывод: условие выполняется, прочность достаточна.

2.7.  Расчет прочности продольного ребра по наклонному сечению

Расстановка поперченных стержней согласно конструктивного решения.

При высоте сечения до 450 мм шаг поперечных стержней на ¼ пролета возле опоры должны назначаться из условия 150 мм

,                                                                        

где S – обозначение продольной арматуры (шаг стержней)

 .

Принимаю шаг поперечных стержней S = 150 мм, в средней части пролета S1 = 200мм.

Рисунок 7.  Схема каркаса

Проверяем необходимость расчета по наклонному сечению

 ,                                                      

где Rbt –расчетное сопротивление бетона растяжению;

       b –ширина ребра расчетного сечения;

       h0 – рабочая высота сечения;

0,6 0,038 МН.

0,037 0,038.

 ,                                                                          

h0 = 220-20 = 200 мм = 0,2 м

Вывод: условие выполняется, значит, проверка прочности по наклонному

сечению не требуется и поперечную арматуру выбираем из конструктивных соображений, арматура класса А500.

2.8. Расчет плиты на монтажные и транспортные работы

Необходимо проверить площадь сечения арматуры, расположенной в верхней части сечения плиты на монтажные нагрузки; при этом учитываются динамические нагрузки при подъеме плиты.

Рисунок 8. Схема опирания плиты на подкладки и ее опорные реакции

    l = 0,4 м; B = 120 см; kg = 1,5; γf = 1,1;        Rs = 435 мПа.

,                                                              

где  –нормативная нагрузка собственного веса плиты;

       –коэффициент динамичности;

      /м.

      qн  - вес 1 м2 плиты

,                                                                      

МН⋅м

Площадь сечения арматуры расположенной в верхней части сечения плиты:

,                                                                      

где Mon – изгибающий момент;

       Rs – расчетное сопротивление арматуры растяжению;

        – это расстояния от нижней части плиты до центра тяжести сжатой зоны бетона.

= 0,042 см2.

 м.

Должно выполняться условие:

,                                                          

0,042  см2.

0,042 см2.

Сетку принимаем конструктивно с As = 0,785 см2

С1.

Вывод: условие выполняется, значит, продольная арматура плиты (каркаса и сетки) способна нести монтажные и транспортные нагрузки без дополнительного армирования.

2.9 Расчет монтажных петель

Исходные данные

Кд = 1,4; γf = 1,1; Rs = 210 МПа (А240); Рпл = 21351 Н.

При подъеме плиты её масса передается на четыре монтажные петли. В расчет принимаем наиболее неблагоприятный случай – подъем за две петли.

Определим нагрузку на одну монтажную петлю

Q =,                                                                

 .

Определим требуемую площадь сечения арматуры

Аs = ,                                                                                  

где  – усилие приходящееся на одну петлю;

         – расчетные сопротивления арматуры растяжению.

Аs .

Принимаем 1 стерженьAs= 0,785 см2

3. Конструирование плиты

Пустотная плита 1,2 x 6,3 м с напрягаемой арматурой класса А600 расположенной в нижней части продольных ребер в количестве 4 Ø 16.

Продольное ребро также армируется плоским продольным каркасом КР-1 который состоит из продольных стержней 12 класса А и поперечных стержней 6мм класса А500 с шагом на приопорных участках 150 мм, в середине 200 мм. В верхней и нижней части сечения плиты расположены сетки С1.  Конструктивно с шагом продольных стержней 200 мм 4мм класса В500 и шагом поперечных стержней 250 мм 3мм класса В500.

Для крепления плиты предусмотрены закладные детали (ЗД-1) которые расположены по углам в нижней части плиты  в количестве 4 штук которые состоят из └ 75марки стали ВСт3пс с приваренными к нему 2 анкерными стержнями мм длиной 180 мм класса А300.Для подъема плиты предусмотрены монтажные петли (МП-1) в количестве 4 штук  из арматуры класса А. Петли расположены на расстоянии 400 мм от концов плиты и поперек плиты относительно первой пустоты.

         Рисунок 9.  Закладная деталь                           Рисунок 10. Монтажная петля                                                                                                              

Список литературы

Таблица 3.1  – Спецификация материалов

Ведомость расхода стали